u型螺栓規(guī)格尺寸表雙頭螺柱國家標(biāo)準(zhǔn)地腳螺栓 編輯 機(jī)械構(gòu)件在混凝土基礎(chǔ)上安裝時(shí)，將這種螺栓的呈 J 形、L 形的一端埋 入混凝土中使用。 地腳螺栓一般用 Q235 鋼，即為光圓的。螺紋鋼（Q345）強(qiáng)度大，國標(biāo)六角螺絲做螺母的絲扣 沒有光圓的容易。對(duì)于光圓地腳螺栓而言，埋深一般為其直徑的 25 倍，然后做 一個(gè) 120mm 左右長(zhǎng)的 90 度彎鉤。 如果螺栓直徑很大（如 45mm）埋深太深的話， 可以在螺栓端部焊方板，即做一個(gè)大頭就可以了（不過也是有一定要求的）。埋 深和彎鉤都是為了保證螺栓與基礎(chǔ)的摩擦力，不至于使螺栓發(fā)生拔出破壞。 目錄 1 基本簡(jiǎn)介 2 分類 3 用途 4 地腳錨栓 5 抗拉能力 6 安裝方法 7 品種規(guī)格 8 國家標(biāo)準(zhǔn) 9 重量表 1 基本簡(jiǎn)介編輯 地腳螺栓的抗拉能力就是圓鋼本身的抗拉能力了，大小等于截面面積 乘以許用應(yīng)力值（Q235B:140MPa, 16Mn or Q345:170MPA）就是設(shè)計(jì)時(shí)的允許抗 拉承載力。 2 分類編輯 地腳螺栓可分為固定地腳螺栓、活動(dòng)地腳螺栓、脹錨地腳螺栓和粘接地腳螺栓高強(qiáng)度螺絲 其中根據(jù)外形不同分為：L 型預(yù)埋螺栓、9 字型預(yù)埋螺栓、U 型預(yù)埋螺栓、焊接 預(yù)埋螺栓、底板預(yù)埋螺栓 3 用途編輯 1、固定地腳螺栓又稱為短地腳螺栓，雙頭螺柱它與基礎(chǔ)澆灌在一起，用來固定沒有強(qiáng)烈 振動(dòng)和沖擊的設(shè)備。不銹鋼雙頭螺栓 2、活動(dòng)地腳螺栓又稱為長(zhǎng)地腳螺栓，是一種可拆卸的地腳螺栓，用于固定工作 有強(qiáng)烈振動(dòng)和沖擊的重型機(jī)械設(shè)備。 3、脹錨地腳螺栓往往被用于固定靜置的簡(jiǎn)單設(shè)備或輔助設(shè)備。脹錨地腳螺栓的 安裝應(yīng)該滿足 下列要求：螺栓中心到基礎(chǔ)邊緣的距離不小于 7 倍的脹錨地腳螺 栓直徑；安裝脹錨地腳螺栓的基礎(chǔ)強(qiáng)度不得小于 10MPa；鉆孔處不得有裂紋，注 意防止鉆頭與基礎(chǔ)中的鋼筋、 埋管碰撞；鉆孔直徑和深度應(yīng)與脹錨地腳螺栓相匹 配。 4、 粘接地腳螺栓為近幾年常用的一種地腳螺栓，其方法和要求同脹錨地腳螺栓。 但粘接時(shí)注意把孔內(nèi)雜物吹凈，并不得受潮。 4 地腳錨栓編輯 別名加勁錨板地腳螺栓、焊接地腳螺栓、錨爪式地腳螺栓、筋板式地腳螺栓、地 腳栓、地腳螺絲、地腳絲等。專供埋于混凝土地基中，作固定各種機(jī)器、設(shè)備的 底座用。不銹鋼雙頭螺栓7 字地腳螺栓為地腳螺栓中較常用的一款。一般采用 Q235 鋼材制作， 強(qiáng)度高的使用 Q345B 或 16Mn 材質(zhì)加工， 也有用 40Cr 材質(zhì)加工 8.8 級(jí)強(qiáng)度的產(chǎn)品， 偶爾也有用二級(jí)或三級(jí)螺紋鋼加工。 地腳螺栓有毛料、 粗桿、 細(xì)桿不同形式之分。 毛料即原材料鋼材不經(jīng)改制，用圓鋼或線材直接加工而成；粗桿或稱為 A 型，細(xì) 桿或稱為 B 型， 都由鋼材改制成相應(yīng)要求的桿徑后加工而成。焊接型地腳螺栓由 單頭螺栓焊接加勁鐵板后制成。其抗拉拔能力強(qiáng)。根據(jù)使用的條件不同，分別可 以達(dá)到 3.6 級(jí)、4.8 級(jí)、6.8 級(jí)、8.8 級(jí)等等級(jí)。3.6 級(jí) 7 字 地腳螺栓的抗拉能 力為鋼材本身的抗拉能力。Q345B 或 16Mn 原材料直接加工的地腳螺栓其抗拉能 力可達(dá)到 5.8 級(jí)的抗拉強(qiáng)度。4.8 級(jí)、5.8 級(jí)、6.8 級(jí)及 8.8 級(jí)的抗拉強(qiáng)度參考 GB/T3098.1 中對(duì)于機(jī)械性能的規(guī)定。 5 抗拉能力編輯 就是將其截面面積（此時(shí)應(yīng)當(dāng)是螺紋處的有效面積）乘以鋼材的屈服強(qiáng)度（Q235 屈服強(qiáng)度是 235MPa）。由于設(shè)計(jì)值偏于安全，所以設(shè)計(jì)時(shí)的許用應(yīng)力要小于屈 服強(qiáng)度。 6 安裝方法編輯 1、一次埋入法：澆灌混凝土?xí)r，將地腳螺栓埋入。當(dāng)高塔等以傾覆控制時(shí)，地 腳螺栓宜采用一次埋入法。 2、預(yù)留孔法：設(shè)備就位，不銹鋼螺栓規(guī)格尺寸表將孔洞打掃干凈，將地腳螺栓放入孔中，設(shè)備定位找 正后再用比原基礎(chǔ)高一級(jí)的無收縮細(xì)石混凝土進(jìn)行澆灌，搗固密實(shí)。一次埋入之 地腳螺栓中心至基礎(chǔ)邊緣的距離不應(yīng)小于 4d（d 為地腳螺栓直徑），且不應(yīng)小于 150mm（d≤20 時(shí)不應(yīng)小于 100mm），并不小于錨板寬度的一半加 50mm，當(dāng)不能 滿足上述要求時(shí)，應(yīng)采取適當(dāng)措施，予以加強(qiáng)。結(jié)構(gòu)用的地腳螺栓直徑不宜小于 20mm。 當(dāng)承受地震作用時(shí)， 應(yīng)采用雙螺母固定， 或采用其它有效防止松動(dòng)的措施， 但地腳螺栓的錨固長(zhǎng)度應(yīng)比非地震作用的錨固長(zhǎng)度增加 5d。 地腳螺栓的安裝規(guī)劃 地腳螺栓在基礎(chǔ)內(nèi)松動(dòng)的處理在近擰緊地腳螺栓時(shí)，可能 將螺栓拔活， 此時(shí)應(yīng)先螺栓調(diào)整至原位置， 并將螺栓周圍的基礎(chǔ)鏟出足夠的位置， 然后在螺栓上焊縱橫兩個(gè) U 形鋼筋高強(qiáng)度u型螺栓最后用水將坑內(nèi)清洗干凈并灌漿，待混凝土 凝固到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后再擰緊活地腳螺栓偏差的處理活地腳螺栓偏差的處理方法， 大 致與死地腳螺栓的方法相同，只是可以將地腳螺栓拔出來處理。如螺栓過長(zhǎng)，可 在機(jī)床上切去一段再套螺紋；如螺栓過短，可用熱鍛法伸長(zhǎng)；如位置不符，用彎 曲法矯正。 應(yīng)用行業(yè) 適用于各種設(shè)備固定、鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)預(yù)埋件、路燈、交通指示牌、 泵、不銹鋼u型卡規(guī)格尺寸鍋爐安裝、重型設(shè)備預(yù)埋固定等。 7 品種規(guī)格編輯 六角頭螺栓 GB/T5782-2000 十字槽盤頭自攻螺釘 GB845-85 內(nèi)六角圓柱頭螺釘 GB/T70.1-2000 方頭螺栓 C 級(jí) GB8-88 標(biāo)準(zhǔn)型彈簧墊圈 GB93-87 十字槽沉頭自攻螺釘 GB846-85 六角頭螺栓全螺紋 GB/T5783-2000 六角螺母 C 級(jí) GB/T41-2000 方螺母 C 級(jí) GB39-88 開槽圓柱頭螺釘 GB/T65-2000 蝶形螺母 GB62-88 內(nèi)六角沉頭螺釘 GB/T70.3-2000 螺桿 GB/T15389-94 地腳螺栓 GB799-88 內(nèi)六角平圓頭螺釘 GB/T70.2-2000 半圓頭方頸螺栓 GB12-88 內(nèi)六角平端緊定螺釘 GB/T77-2000 十字槽盤頭螺釘 GB/T818-2000 六角厚螺母 GB56-88 十字槽盤頭自鉆自攻螺釘 GB/T15856.1-2002 圓螺母 GB812-88 六角頭自攻螺釘 GB5285-85 開槽沉頭螺釘 GB/T68-2000 六角法蘭面螺栓小系列 GB/T16674-1996 六角法蘭面螺栓-加大系列-B 級(jí) GB5789-86 平墊圈 C 級(jí) GB/T95-2002 蓋形螺母 GB923-88 開槽盤頭自攻螺釘 GB5282-85 墻板自攻螺釘 GB/T14210-93 十字槽半沉頭自攻螺釘 GB847-85 另外， 螺絲規(guī)格種 類太多，國家標(biāo)準(zhǔn)收錄的有千種之多，你可以查看國家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。外六角螺栓 還有，各國都有不同的規(guī)格標(biāo)準(zhǔn)，比如英制的、法制的、德制的、澳標(biāo)、美標(biāo) 8 國家標(biāo)準(zhǔn)編輯 GB-T799-1988 地腳螺栓 9 重量表編輯 螺栓 重 量 每增減 螺母 重 量 GB5782-86 （Kg） 5mm 重 GB6172-86 （Kg） GB5783-86 量增減 量 M10×10 0.024 0.003 M8×4 0.005 M12×10 0.039 0.004 M10×5 0.008 M16×10 0.057 0.008 M12×6 0.011 M20×10 0.112 0.012 M16×8 0.019 M24×10 0.171 0.018 M20×10 0.034 M30×10 0.317 0.028 M24×12 0.055 M36×10 0.526 0.04 M30×15 0.11 M42×10 0.816 0.054 M36×18 0.18 M48×10 0.737 0.07 M42 M48 0.294 0.446 地腳螺栓 墊圈 GB852-88 工字鋼用 GB799-88 方斜墊圈 M20×300 0.854 10×3.9 0.012 M20×400 M20×500 1.06 1.27 12×4.4 16×4.9 0.019 0.038 螺母 重 量 GB41-86 （Kg） GB6170-86 M8×6.8 0.006 M10×8.4 0.011 M12×10.8 0.016 M16×14.8 0.034 M20×18 0.062 M24×21.5 0.112 M30×25.6 0.234 M36×31 0.371 M42 M48 0.599 0.957 墊圈 GB853-88 槽鋼用 方斜墊圈 10×3.1 0.009 12×3.4 16×3.7 0.017 0.023 M20×630 1.54 20×6.4 24×7.2 0.064 0.109 0.174 0.259 20×5 24×5.5 30×6 36×6.5 0.047 0.084 0.13 0.19 M24×300 M24×400 M24×500 M24×630 M24×800 1.23 1.53 1.83 2.22 2.73 30×8 36×8.9 墊圈 GB93-87 8×5.3 10×6.5 12×7.8 0.002 0.003 0.0046 0.0078 0.015 0.026 0.038 0.052 0.079 0.114 開口銷 GB91-86 1×100 1.6×100 2×100 2.5×100 3.2×100 4×100 5×100 6.3×100 8×100 10×100 12×100 0.0007 0.0016 0.0033 0.005 0.0054 0.01 0.017 0.023 0.041 0.069 0.105 M30×400 M30×500 M30×630 M30×800 2.68 3.15 3.77 4.57 16×10.3 20×12.5 24×15 30×18.8 36×22.5 42×26.3 M30×1000 5.52 M36×500 M36×630 M36×800 4.93 5.83 7 48×30 銷軸 GB882-86 8×100 L-4 φ 3.2 0.043 10×100L-4φ 3.2 0.064 銷軸 GB882-86 25×100L-6 φ 6.3 0.412 28×100L-7 φ 6.3 0.517 30×100L-7 φ 6.3 0.593 32×100L-7 φ 6.3 0.683 M36×1000 8.37 M42×630 M42×800 7.97 9.57 12×100L-5 φ 4 14×100L-5 φ 4 0.093 0.124 M42×1000 11.46 M42×1250 13.87 16×100L-5 φ 4 18×100L-5 φ 5 20×100L-6 φ 5 0.166 0.205 0.257 0.314 36×100L-10 φ 8 0.862 40×100L-10 φ 8 1.067 45×100L-10 φ 8 1.365 55×100L-12φ 10 2.043 60×100L-12φ 10 2.47 M48×630 M48×800 10.93 13.03 22×100L-6 φ 5 50×100L-12φ 10 1.663 M48×1000 15.5 M48×1250 18.58 M48×1500 21.67 墊圈 GB97.1-85 GB97.2-85（D×H） 12×2.5 16×3 20×3 0.005 0.011 0.01 24×4 30×4 36×5 0.033 0.05 0.087 鋼結(jié)構(gòu)工程地腳螺栓如何計(jì)算工程量 1， 按重量計(jì)：計(jì)算錨栓桿件的單件重量并考慮螺母及墊塊等；2，按套數(shù)計(jì)：計(jì)算不同規(guī) 格錨 栓的數(shù)量并考慮螺母及墊塊等； 地腳螺栓錨固長(zhǎng)度+墊塊高度+加墊厚+加螺母厚度（一般為雙螺母）+外漏絲扣（要求 1~2 扣） ！ 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 編輯 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》是根據(jù)建設(shè)部建標(biāo) 1997108 號(hào)文的要求，由中國建筑科 學(xué)研究院會(huì)同有關(guān)的高等院校及科研、設(shè)計(jì)、企業(yè)單位共同修訂而成。在修訂過程中，規(guī)范 修訂組開展了各類專題研究，高強(qiáng)度雙頭螺栓， 進(jìn)行了廣泛的調(diào)查分析， 總結(jié)了近年來我國混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的 實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，與相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進(jìn)行了協(xié)調(diào)，與國際先進(jìn)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進(jìn)行了比較和借鑒。在此 基礎(chǔ)上以多種方式廣泛征求了全國有關(guān)單位的意見并進(jìn)行了試設(shè)計(jì)， 對(duì)主要問題進(jìn)行了反復(fù) 修改，最后經(jīng)審查定稿。 目錄 1 規(guī)范前言 2 規(guī)范正文 ? 第 1 章 總則 ? 術(shù)語、符號(hào) ? 基本設(shè)計(jì)規(guī)定 ? 第 4 章 材料 ? 第 5 章 結(jié)構(gòu)分析 ? 計(jì)算要求 ? 狀態(tài)計(jì)算 ? 附錄 E ? 附錄 F ? 附錄 G ? 說明 1 規(guī)范前言編輯 中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn) GB 50010-2010 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 Code for design of concrete structures 主編部門：中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部 批準(zhǔn)部門：中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部 施行日期：2011 年 7 月 1 日 關(guān)于發(fā)布國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》的公告：現(xiàn)批準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》為國家 標(biāo)準(zhǔn)，編號(hào)為 GB 50010-2010，自 2011 年 7 月 1 日起施行。其中，3.1.7、3.3.2、4.1.3、u型絲廠家4.1.4、 4.2.2、雙頭螺柱4.2.3、8.5.1、10.1.1、11.1.3、不銹鋼螺絲規(guī)格尺寸11.2.3、11.3.1、11.3.6、11.4.12、11.7.14 為強(qiáng)制性條文， 必須嚴(yán)格執(zhí)行。原《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002 年同時(shí)廢止。 本規(guī)范由我部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織中國建筑工業(yè)出版社出版發(fā)行。 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部 2010 年 8 月 18 根據(jù)原建設(shè)部《關(guān)于印發(fā)2006 年工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范制訂、修訂計(jì)劃(第一批)的通知》(建 標(biāo)[2006]77 號(hào)文)要求，本規(guī)范由中國建筑科學(xué)研究院會(huì)同有關(guān)單位經(jīng)調(diào)查研究，認(rèn)真總結(jié) 實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，參考有關(guān)國際標(biāo)準(zhǔn)和國外先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)，并在廣泛征求意見的基礎(chǔ)上修訂完成。 本規(guī)范的主要內(nèi)容是：總則、術(shù)語和符號(hào)基本設(shè)計(jì)規(guī)定、材料、結(jié)構(gòu)分析、承載能力極限狀 態(tài)計(jì)算、 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算、u型螺絲廠家 構(gòu)造規(guī)定、 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的基本規(guī)定、 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件、 混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計(jì)以及有關(guān)的附錄。 本規(guī)范修訂的主要技術(shù)內(nèi)容是：1．補(bǔ)充了結(jié)構(gòu)方案、國標(biāo)六角螺絲結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌、不銹鋼螺絲規(guī)格尺寸既有結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和無 粘結(jié)預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)的原則規(guī)定； 2． 修改了正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算的有關(guān)規(guī)定； 3． 增加了 500MPa 級(jí)帶肋鋼筋，以 300MPa 級(jí)光圓鋼筋取代了 235MPa 級(jí)鋼筋；4．補(bǔ)充了復(fù)合受力構(gòu)件設(shè)計(jì) 的相關(guān)規(guī)定，修改了受剪、受沖切承載力計(jì)算公式；5．調(diào)整了鋼筋的保護(hù)層厚度、雙頭螺絲鋼筋錨 固長(zhǎng)度和縱向受力鋼筋最小配筋率的有關(guān)規(guī)定；6．補(bǔ)充、修改了柱雙向受剪、連梁和剪力 墻邊緣構(gòu)件的抗震設(shè)計(jì)相關(guān)規(guī)定；7．補(bǔ)充地腳螺栓報(bào)價(jià)修改了預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件及板柱節(jié)點(diǎn)抗震設(shè)計(jì) 的相關(guān)要求。地腳螺絲規(guī)格表本規(guī)范中以黑體字標(biāo)志的條文為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。 2 規(guī)范正文編輯 第 1 章 總則 1．0．1 本次修訂根據(jù)多年來的工程經(jīng)驗(yàn)和研究成果，并總結(jié)了上一版規(guī)范的應(yīng)用情況和存 在問題，貫徹國家“四節(jié)一環(huán)保”的技術(shù)政策，雙頭螺絲對(duì)部分內(nèi)容進(jìn)行了補(bǔ)充和調(diào)整。適當(dāng)擴(kuò)充了混 凝土結(jié)構(gòu)耐久性的相關(guān)內(nèi)容；引入了強(qiáng)度級(jí)別為 500MPa 級(jí)的熱軋帶肋鋼筋；對(duì)承載力極限 狀態(tài)計(jì)算方法、正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算方法進(jìn)行了改進(jìn)；完善了部分結(jié)構(gòu)構(gòu)件的構(gòu)造措施； 補(bǔ)充了結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌和既有結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的相關(guān)內(nèi)容等。不銹鋼u型卡規(guī)格尺寸 本次修訂繼承上一版規(guī)范為實(shí)現(xiàn)房屋、鐵路、非標(biāo)螺絲主要作用和公差！公路、港口和水利水電工程混凝土結(jié)構(gòu)共性技 術(shù)問題設(shè)計(jì)方法統(tǒng)一的原則，不銹鋼螺栓規(guī)格尺寸表修訂力求使本規(guī)范的共性技術(shù)問題能進(jìn)一步為各行業(yè)規(guī)范認(rèn) 可。 1．0．2 本次修訂補(bǔ)充了對(duì)結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)和既有結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本原則，同時(shí)增加了無 粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的相關(guān)內(nèi)容。 對(duì)采用陶粒、浮石、煤矸石等為骨料的輕骨料混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)按專門標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì)。 設(shè)計(jì)下列結(jié)構(gòu)時(shí)，尚應(yīng)符合專門標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)規(guī)定： 1 超重混凝土結(jié)構(gòu)、防輻射混凝土結(jié)構(gòu)、耐酸(堿)混凝土結(jié)構(gòu)等； 2 修建在濕陷性黃土、膨脹土地區(qū)或地下采掘區(qū)等的結(jié)構(gòu)； 3 結(jié)構(gòu)表面溫度高于 100℃或有生產(chǎn)熱源且結(jié)構(gòu)表面溫度經(jīng)常高于 60℃的結(jié)構(gòu)； 4 需作振動(dòng)計(jì)算的結(jié)構(gòu)。地腳螺栓規(guī)格 1．0．3 本規(guī)范依據(jù)工程結(jié)構(gòu)以及建筑結(jié)構(gòu)的可靠性統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)修訂。本規(guī)范的內(nèi)容是基于現(xiàn) 階段混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的成熟做法和對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)承載力以及正常使用的最低要求。u型絲廠家 當(dāng)結(jié)構(gòu)受 力情況、 材料性能等基本條件與本規(guī)范的編制依據(jù)有出入時(shí)， 則需根據(jù)具體情況通過專門試 驗(yàn)或分析加以解決。 1．0．4 本規(guī)范與相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范進(jìn)行了合理的分工和銜接，執(zhí)行時(shí)尚應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、 規(guī)范的規(guī)定。 術(shù)語、螺栓螺母符號(hào) 2.1 術(shù)語 2．1．1 混凝土結(jié)構(gòu) concrete structure 以混凝土為主制成的結(jié)構(gòu)，包括素混凝土結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)等。 2．1．2 素混凝土結(jié)構(gòu) plain concrete structure 無筋或不配置受力鋼筋的混凝土結(jié)構(gòu)。 2．1．3 普通鋼筋 steel bar 用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的各種非預(yù)應(yīng)力筋的總稱。使用防盜螺絲需要注意些什么， 2．1．4 預(yù)應(yīng)力筋 prestressing tendon and/or bar 用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中施加預(yù)應(yīng)力的鋼絲、鋼絞線和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋等的總稱。 2．1．5 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) reinforced concrete structure 配置受力普通鋼筋的混凝土結(jié)構(gòu)。 2．1．6 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) prestressed concrete structure 配置受力的預(yù)應(yīng)力筋，通過張拉或其他方法建立預(yù)加應(yīng)力的混凝土結(jié)構(gòu)。 2．1．7 現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu) cast-in-situ concrete structure 在現(xiàn)場(chǎng)原位支模并整體澆筑而成的混凝土結(jié)構(gòu)。 2．1．8 裝配式混凝土結(jié)構(gòu) precast concrete structure 由預(yù)制混凝土構(gòu)件或部件裝配、連接而成的混凝土結(jié)構(gòu)。 2．1．9 裝配整體式混凝土結(jié)構(gòu) assembled monolithic concrete structure 由預(yù)制混凝土構(gòu)件或部件通過鋼筋、 連接件或施加預(yù)應(yīng)力加以連接， 并在連接部位澆筑混凝 土而形成整體受力的混凝土結(jié)構(gòu)。 2．1．10 疊合構(gòu)件 composite member 由預(yù)制混凝土構(gòu)件(或既有混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件)和后澆混凝土組成，以兩階段成型的整體受力結(jié) 構(gòu)構(gòu)件。 2．1．11 深受彎構(gòu)件 deep flexural member 跨高比小于 5 的受彎構(gòu)件。地腳螺栓規(guī)格 2．1．12 深梁 deepbeam 跨高比小于 2 的簡(jiǎn)支單跨梁或跨高比小于 2.5 的多跨連續(xù)梁。 2．1．13 先張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) pretensioned prestressed concrete structure 在臺(tái)座上張拉預(yù)應(yīng)力筋后澆筑混凝土， 并通過放張預(yù)應(yīng)力筋由粘結(jié)傳遞而建立預(yù)應(yīng)力的混凝 土結(jié)構(gòu)。 2．1．14 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) post-tensioned prestressed concrete structure 澆筑混凝土并達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后， 通過張拉預(yù)應(yīng)力筋并在結(jié)構(gòu)上錨固而建立預(yù)應(yīng)力的混凝土結(jié) 構(gòu)。 2．1．15 無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) unbonded prestressed concrete structure 配置與混凝土之間可保持相對(duì)滑動(dòng)的無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。 2．1．16 有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) bonded prestressed concrete structure 通過灌漿或與混凝土直接接觸使預(yù)應(yīng)力筋與混凝土之間相互粘結(jié)而建立預(yù)應(yīng)力的混凝土結(jié) 構(gòu)。 2．1．17 結(jié)構(gòu)縫 structural joint 根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)需求而采取的分割混凝土結(jié)構(gòu)間隔的總稱。 2．1．18 混凝土保護(hù)層 concrete cover 結(jié)構(gòu)構(gòu)件中鋼筋外邊緣至構(gòu)件表面范圍用于保護(hù)鋼筋的混凝土，簡(jiǎn)稱保護(hù)層。 2．1．19 錨固長(zhǎng)度 anchorage length 受力鋼筋依靠其表面與混凝土的粘結(jié)作用或端部構(gòu)造的擠壓作用而達(dá)到設(shè)計(jì)承受應(yīng)力所需 的長(zhǎng)度。 2．1．20 鋼筋連接 splice of reinforcement 通過綁扎搭接、機(jī)械連接、焊接等方法實(shí)現(xiàn)鋼筋之間內(nèi)力傳遞的構(gòu)造形式。 2．1．21 配筋率 ratio of reinforcement 混凝土構(gòu)件中配置的鋼筋面積(或體積)與規(guī)定的混凝土截面面積(或體積)的比值。 2．1．22 剪跨比 ratio of shear span to effective depth 截面彎矩與剪力和有效高度乘積的比值石化專用雙頭螺栓廠家 2．1．23 橫向鋼筋 transverse reinforcement 垂直于縱向受力鋼筋的箍筋或間接鋼筋。 2.2 符號(hào) 基本設(shè)計(jì)規(guī)定 3.1 一般規(guī)定 3．1．1 為滿足建筑方案并從根本上保證結(jié)構(gòu)安全u型螺栓。設(shè)計(jì)的內(nèi)容應(yīng)在以構(gòu)件設(shè)計(jì)為主的基礎(chǔ) 上擴(kuò)展到考慮整個(gè)結(jié)構(gòu)體系的設(shè)計(jì)。 本次修訂補(bǔ)充有關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本要求， 包括結(jié)構(gòu)方案、 內(nèi)力分析、截面設(shè)計(jì)怎么確定裝配高強(qiáng)度螺栓時(shí)。連接構(gòu)造、耐久性、施工可行性及特殊工程的性能設(shè)計(jì)等。 3．1．2 本規(guī)范根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB 50153 及《建筑結(jié) 構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB 50068 的規(guī)定石化不銹鋼雙頭螺栓，采用概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，以分項(xiàng)系數(shù)的形 式表達(dá)。包括結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)、荷載分項(xiàng)系數(shù)、不銹鋼u型卡規(guī)格尺寸材料性能分項(xiàng)系數(shù)(材料分項(xiàng)系數(shù)，不銹鋼螺栓規(guī)格尺寸表地腳螺絲規(guī)格有時(shí)直 接以材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值表達(dá))、 抗力模型不定性系數(shù)(構(gòu)件承載力調(diào)整系數(shù))等。 對(duì)難于定量計(jì) 算的間接作用和耐久性等，仍采用基于經(jīng)驗(yàn)的定性方法進(jìn)行設(shè)計(jì)。 本規(guī)范中的荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009 的規(guī)定取用。 3．1．3 對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)的分類系根據(jù)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB 50153 確定的。極限狀態(tài)仍分為兩類，但內(nèi)容比原規(guī)范有所擴(kuò)大：在承載能力極限狀態(tài)中增加了結(jié) 構(gòu)防連續(xù)倒塌的內(nèi)容；在正常使用極限狀態(tài)中增加了樓蓋舒適度的要求。 3．1．4 本條規(guī)定了確定結(jié)構(gòu)上作用的原則，直接作用根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī) 范》GB 50009 確定；地震作用根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011 確定；對(duì) 于直接承受吊車荷載的構(gòu)件以及預(yù)制構(gòu)件外六角螺栓， 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)等， 應(yīng)按不同工況確定相應(yīng)的動(dòng)力系數(shù) 或施工荷載u型螺栓廠家， 對(duì)于混凝土結(jié)構(gòu)的疲勞問題， 主要是吊車梁構(gòu)件的疲勞驗(yàn)算。 其設(shè)計(jì)方法與吊車的工作級(jí)別 和材料的疲勞強(qiáng)度有關(guān)，近年均有較大變化。當(dāng)設(shè)計(jì)直接承受重級(jí)工作制吊車的吊車梁時(shí)， 建議根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)采用鋼結(jié)構(gòu)的形式。 本次修訂增加了對(duì)間接作用的規(guī)定。 間接作用包括溫度變化、 混凝土收縮與徐變、 強(qiáng)迫位移、 環(huán)境引起材料性能劣化等造成的影響，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、工程特點(diǎn)及具體情況確定， 通常仍采用經(jīng)驗(yàn)性的構(gòu)造措施進(jìn)行設(shè)計(jì)。 對(duì)于罕遇自然災(zāi)害以及爆炸、雙頭螺絲撞擊、火災(zāi)等偶然作用以及非常規(guī)的特殊作用，應(yīng)根據(jù)有關(guān)標(biāo) 準(zhǔn)或由具體條件和設(shè)計(jì)要求確定。 3．1．5 混凝土結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)由現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB 50153 確定。本條僅補(bǔ)充規(guī)定：可以根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整構(gòu)件的安全等級(jí)。對(duì)破壞引起嚴(yán)重后果的重 要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位，宜適當(dāng)提高安全等級(jí)、加大構(gòu)件重要性系數(shù)；對(duì)一般結(jié)構(gòu)中的次要 構(gòu)件及可更換構(gòu)件，可根據(jù)具體情況適當(dāng)降低其重要性系數(shù)。 3．1．6 設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)條件(材料、工藝、機(jī)具等)考慮施工的可行性。組合螺絲的硬度標(biāo)準(zhǔn)是怎么！對(duì)特殊結(jié)構(gòu)，不銹鋼螺栓規(guī)格尺寸表 應(yīng)提出控制關(guān)鍵技術(shù)的要求，國標(biāo)六角螺絲以達(dá)到設(shè)計(jì)目標(biāo)。 3．1．7 各類建筑結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用年限并不一致，應(yīng)按《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB 50068 的規(guī)定取用，相應(yīng)的荷載設(shè)計(jì)值及耐久性措施均應(yīng)依據(jù)設(shè)計(jì)使用年限確定。改變用途 和使用環(huán)境(如超載使用、結(jié)構(gòu)開洞六角螺栓標(biāo)準(zhǔn)，改變使用功能、使用環(huán)境惡化等)的情況均會(huì)影響其安 全及使用年限。任何對(duì)結(jié)構(gòu)的改變 (無論是在建結(jié)構(gòu)或既有結(jié)構(gòu) )均須經(jīng)設(shè)計(jì)許可或技術(shù)鑒 定溫室大棚專用u型螺栓！不銹鋼螺栓規(guī)格尺寸表以保證結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)使用年限內(nèi)的安全和使用功能。 3.2 結(jié)構(gòu)方案 3.3 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 3.4 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 3.5 耐久性設(shè)計(jì) 3.6 防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)原則 3.7 既有結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則 第 4 章 材料 4.1 混凝土 第 4.1.1 條混凝土強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)按立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值確定。 立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 系指按 照標(biāo)準(zhǔn)方法制作養(yǎng)護(hù)的邊長(zhǎng)為 150mm 的立方體試件，在 28d 齡期用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測(cè)得的具 有 95%保證率的抗壓強(qiáng)度。 第 4.1.2 條素混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于 C15；鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等 級(jí)不應(yīng)低于 C20；采用強(qiáng)度等級(jí) 400MPa 及以上的鋼筋時(shí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于 C25。 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于 C40，且不應(yīng)低于 C30高強(qiáng)度螺栓價(jià)格承受重復(fù)荷載的鋼筋 混凝土構(gòu)件，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于 C30。 第 4.1.3 條混凝土軸心抗壓強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值 fck 應(yīng)按表 4.1.3-1 采用； 軸心抗拉強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值 ftk 應(yīng)按表 4.1.3-2 采用 表 4.1.3-1 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/m ㎡） 強(qiáng) 混凝土強(qiáng)度等級(jí) 度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 fck 10.0 13.4 16.7 20.1 23.4 26.8 29.6 32.4 35.5 38.5 41.5 44.5 47.4 50.2 表 4.1.3-2 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/m ㎡） 強(qiáng) 混凝土強(qiáng)度等級(jí) 度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 ftk 1.27 1.54 1.78 2.01 2.20 2.39 2.51 2.64 2.74 2.85 2.93 2.99 3.05 3.11 第 4.1.4 條混凝土軸心抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 fc 應(yīng)按表 4.1.3-1 采用；軸心抗拉強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 ft 應(yīng)按表 4.1.3-2 采用 表 4.1.4-1 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/m ㎡） 強(qiáng) 混凝土強(qiáng)度等級(jí) 度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 fc 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9 表 4.1.4-2 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/m ㎡） 強(qiáng) 混凝土強(qiáng)度等級(jí) 度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 ft 0.91 1.10 1.27 1.43 1.57 1.71 1.80 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22 第 4.1.5 條混凝土受壓和受拉的彈性模量 Ec 宜按表 4．1．5 采用。 混凝土的剪切變形模量 GC 可按相應(yīng)彈性模量值的 40%采用。 混凝土泊松比 vc 可按 0.2 采用。 強(qiáng)度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 Ec 2.20 2.55 2.80 3.00 3.15 3.25 3.35 3.45 3.55 3.60 3.65 3.70 3.75 3.80 注：1 當(dāng)有可靠試驗(yàn)依據(jù)時(shí)，彈性模量可根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定； 2 當(dāng)混凝土中摻有大量礦物摻命料時(shí)，彈性模量可按規(guī)定齡期根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定。 第 4.1.6 條混凝土軸心抗壓疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、 軸心抗拉疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)分別按表 4． 1． 4—1、 表 4．1．4—2 中的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘疲勞強(qiáng)度修正系數(shù) γρ 確定。混凝土受壓或受拉疲勞強(qiáng)度修 正系數(shù) γρ 應(yīng)根據(jù)疲勞應(yīng)力比值分別按表 4．1．6—1、表 4．1．6—2 采用；當(dāng)混凝土承受 拉-壓疲勞應(yīng)力作用時(shí)高強(qiáng)度雙頭螺栓的使用尺寸！疲勞強(qiáng)度修正系數(shù) γρ 取 0.60。 疲勞應(yīng)力比值應(yīng)按下列公式計(jì)算： ： 第 4.1.7 條混凝土疲勞變形模量 Ec 應(yīng)按表 4.1.7 采用。雙頭螺栓廠家 第 4.1.8 條當(dāng)溫度在 0℃到 100℃范圍內(nèi)時(shí)，混凝土線膨脹系數(shù) αc 可采用 1 × 10/℃。 混凝土泊松比 νc 可采用 0.2。 混凝土剪變模量 Gc 可按表 4.1.5 中混凝土彈性模量的 0.4 倍采用 。 4.2 鋼筋 第 5 章 結(jié)構(gòu)分析 5.1 基本原則 第 5.1.1 條結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算和按正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)按國家現(xiàn)行有關(guān) 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的作用(荷載)對(duì)結(jié)構(gòu)的整體進(jìn)行作用(荷載)效應(yīng)分析；必要時(shí)，尚應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)中受力 狀況特殊的部分進(jìn)行更詳細(xì)的結(jié)構(gòu)分析。 第 5.1.2 條當(dāng)結(jié)構(gòu)在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時(shí)，應(yīng)分別進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，并 確定其最不利的作用效應(yīng)組合。 結(jié)構(gòu)可能遭遇火災(zāi)、爆炸、撞擊等偶然作用時(shí)，不銹鋼u型卡規(guī)格尺寸尚應(yīng)按國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求進(jìn)行相應(yīng)的 結(jié)構(gòu)分析。 第 5.1.3 條結(jié)構(gòu)分析所需的各種幾何尺寸，以及所采用的計(jì)算圖形、邊界條件、作用的取值 與組合、材料性能的計(jì)算指標(biāo)、初始應(yīng)力和變形狀況等，應(yīng)符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀況，并應(yīng) 具有相應(yīng)的構(gòu)造保證措施。 結(jié)構(gòu)分析中所采用的各種簡(jiǎn)化和近似假定，應(yīng)有理論或試驗(yàn)的依據(jù)，或經(jīng)工程實(shí)踐驗(yàn)證。計(jì) 算結(jié)果的準(zhǔn)確程度應(yīng)符合工程設(shè)計(jì)的要求。 第 5.1.4 條結(jié)構(gòu)分析應(yīng)符合下列要求： 1 應(yīng)滿足力學(xué)平衡條件； 2 應(yīng)在不同程度上符合變形協(xié)調(diào)條件，包括節(jié)點(diǎn)和邊界的約束條件； 3 應(yīng)采用合理的材料或構(gòu)件單元的本構(gòu)關(guān)系。 第 5.1.5 條結(jié)構(gòu)分析時(shí)，宜根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、六角頭螺栓廠家構(gòu)件布置、材料性能和受力特點(diǎn)等選擇下列方法： --線彈性分析方法； --考慮塑性內(nèi)力重分布的分析方法； --塑性極限分析方法； --非線性分析方法； --試驗(yàn)分析方法。 第 5.1.6 條結(jié)構(gòu)分析所采用的電算程序應(yīng)經(jīng)考核和驗(yàn)證，其技術(shù)條件應(yīng)符合本規(guī)范和有關(guān)標(biāo) 準(zhǔn)的要求。 對(duì)電算結(jié)果，應(yīng)經(jīng)判斷和校核；在確認(rèn)其合理有效后，方可用于工程設(shè)計(jì)。 5.2 分析模型 5.3 彈性分析 5.4 塑性內(nèi)力重分布分析 5.5 彈塑性分析 5.6 塑性極限分析 5.7 間接作用分析 計(jì)算要求 6.1 一般規(guī)定 第 6.1.1 條預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)使用條件進(jìn)行承載力計(jì)算及變形、抗裂、六角頭螺栓廠家裂縫 寬度和應(yīng)力驗(yàn)算外，尚應(yīng)按具體情況對(duì)制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段進(jìn)行驗(yàn)算。 當(dāng)預(yù)應(yīng)力作為荷載效應(yīng)考慮時(shí)， 其設(shè)計(jì)值在本規(guī)范有關(guān)章節(jié)計(jì)算公式中給出。 對(duì)承載能力極 限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取 1.0；不利時(shí)應(yīng)取 1.2。對(duì)正常使 用極限狀態(tài)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取 1.0。 第 6.1.2 條當(dāng)通過對(duì)一部分縱向鋼筋施加預(yù)應(yīng)力已能使構(gòu)件符合裂縫控制要求時(shí)，承載力計(jì) 算所需的其余縱向鋼筋可采用非預(yù)應(yīng)力鋼筋。非預(yù)應(yīng)力鋼筋宜采用 HRB400 級(jí)、HRB335 級(jí) 鋼筋，也可采用 RRB400 級(jí)鋼筋。雙頭螺栓廠家 第 6.1.3 條預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力值 ζcon 不宜超過表 6.1.3 規(guī)定的張拉控制應(yīng)力限值， 且不應(yīng)小于 0.4fptk. 當(dāng)符合下列情況之一時(shí)，表 6.1.3 中的張拉控制應(yīng)力限值可提高 0.05fptk: 1 要求提高構(gòu)件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設(shè)置的預(yù)應(yīng)力鋼筋； 2 要求部分抵消由于應(yīng)力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預(yù)應(yīng)力鋼筋與張拉臺(tái)座之間的溫差 等因素產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。 張拉控制應(yīng)力限 表 6.1.3 值 消除應(yīng) 鋼筋種 張拉方 先張法 后張法 力鋼絲、雙頭螺絲0.75fptk 類 法 綱絞線fptk 第 6.1.4 條施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，所需的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度應(yīng)經(jīng)計(jì)算確定，但不宜低于設(shè)計(jì)混 凝土強(qiáng)度等級(jí)值的 75%。 第 6.1.5 條由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力及相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，可分別按下列公 式計(jì)算： 1 先張法構(gòu)件 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 (6.1.5-1) 相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力 ζpe=ζcon-ζl-αEζpc (6.1.5-2) 預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 ζp0=ζcon-ζl (6.1.5-3) 2 后張法構(gòu)件 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 (6.1.5-4) 相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力 ζpe=ζcon-ζl (6.1.5-5) 預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 ζp0=ζcon-ζl+αEζpc (6.1.5-6) 式中 An--凈截面面積，即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面積及縱向非預(yù)應(yīng)力 鋼筋截面面積換算成混凝土的截面面積之和； 對(duì)由不同混凝土強(qiáng)度等級(jí)組成的截面， 應(yīng)根據(jù) 混凝土彈性模量比值換算成同一混凝土強(qiáng)度等級(jí)的截面面積； A0--換算截面面積： 包括凈截面面積以及全部縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積換算成混凝土的截面 面積； I0、In--換算截面慣性矩、凈截面慣性矩； ep0 、epn--換算截面重心、凈截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)的距離，按本 規(guī)范第 6.1.6 條的規(guī)定計(jì)算； y0、yn--換算截面重心、不銹鋼螺絲規(guī)格尺寸凈截面重心至所計(jì)算纖維處的距離； ζl--相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值，按本規(guī)范第 6.2.1 條至 6.2.7 條的規(guī)定計(jì)算； αE--鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：αE=Es/Ec,此處，Es 按本規(guī)范表 4.2.4 采用，Ec 按本規(guī)范表 4.1.5 采用； Np0、Np--先張法構(gòu)件、后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力，按本規(guī)范第 6.1.6 條計(jì)算； M2--由預(yù)加力 Np 在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩，按本規(guī)范第 6.1.7 條 的規(guī)定計(jì)算。 注：1 在公式(6.1.5-1)、(6.1.5-4)中，右邊第二、地腳螺絲規(guī)格表第三項(xiàng)與第一項(xiàng)的應(yīng)力方向相同時(shí)取加號(hào)， 相反時(shí)取減號(hào)；公式(6.1.5-2)、(6.1.5-6)適用于 ζpc 為壓應(yīng)力的情況，當(dāng) ζpc 為拉應(yīng)力時(shí)，應(yīng) 以負(fù)值代入； 2 在設(shè)計(jì)中宜采取措施避免或減少柱和墻等約束構(gòu)件對(duì)梁雙頭螺栓，外六角螺栓板預(yù)應(yīng)力效果的不利影響。 第 6.1.6 條預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力以及合力點(diǎn)的偏心距(圖 6.1.6)宜按下列公式計(jì) 算： 1 先張法構(gòu)件 Np0=ζp0Ap+ζp0Ap-ζl5As-ζl5As (6.1.6-1) (6.1.6-2) 2 后張法構(gòu)件 Np=ζpeAp+ζpeAp-ζl5As-ζl5As (6.1.6-3) (6.1.6-4) 式中 ζp0、 ζp0--受拉區(qū)、 受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力； ζpe、ζpe--受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力； Ap、Ap--受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積； As、As--受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積； yp、yp--受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點(diǎn)至換算截面重心的距離； ys、ys--受拉區(qū)、受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至換算截面重心的距離； ζl5、ζl5--受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在各自合力點(diǎn)處混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 值，按本規(guī)范第 6.2.5 條的規(guī)定計(jì)算； ypn、ypn--受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點(diǎn)至凈截面重心的距離； ysn、ysn--受拉區(qū)、受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至凈截面重心的距離。 注：當(dāng)公式(6.1.6-1)至公式(6.1.6-4)中的 Ap=0 時(shí)，可取式中 ζl5=0。 第 6.1.7 條后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在進(jìn)行正截面受彎承載力計(jì)算及抗裂驗(yàn)算時(shí)， 在彎矩設(shè)計(jì)值中次彎矩應(yīng)參與組合； 在進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算及抗裂驗(yàn)算時(shí)， 在剪力設(shè) 計(jì)值中次剪力應(yīng)參與組合。 次彎矩、次剪力及其參與組合的計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定： 1 按彈性分析計(jì)算時(shí)，次彎矩 M2 宜按下列公式計(jì)算： M2=Mr-M1 M1=Npepn (6.1.7-1) (6.1.7-2) 式中 Np--預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力，按本規(guī)范公式(6.1.6-3)計(jì)算； epn--凈截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)的距離，按本規(guī)范公式(6.1.6-4)計(jì)算； M1--預(yù)加力 NP 對(duì)凈截面重心偏心引起的彎距值； Mr--由預(yù)加力 NP 的等效荷載在結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面上產(chǎn)生的彎矩值。 次剪力宜根據(jù)構(gòu)件各截面次彎矩的分布按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算。螺栓螺紋規(guī)格的具體標(biāo)準(zhǔn)及參數(shù)(2)！ 2 在對(duì)截面進(jìn)行受彎及受剪承載力計(jì)算時(shí)，當(dāng)參與組合的次彎矩、次剪力對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，預(yù) 應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取 1.2；有利時(shí)應(yīng)取 1.0。 3 在對(duì)截面進(jìn)行受彎及受剪的抗裂驗(yàn)算時(shí)， 參與組合的次彎矩和次剪力的預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)應(yīng) 取 1.0。 第 6.1.8 條對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，u型螺栓！在滿足本規(guī)范第 9.5 節(jié)縱向受力鋼筋最 小配筋率的條件下，當(dāng)截面相對(duì)受壓區(qū)高度 δ≤0.3 時(shí)，可考慮內(nèi)力重分布，支座截面矩可按 10%調(diào)幅，不銹鋼u型卡規(guī)格尺寸并應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算要求；當(dāng) δ0.3 時(shí)，不應(yīng)考慮內(nèi)力重分布。六角頭螺栓廠家此處， δ 應(yīng)按本規(guī)范第 7 章的規(guī)定計(jì)算。 第 6.1.9 條先張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度 ltr 應(yīng)按下列公式計(jì)算： ltr=αd (6.1.9) 式中 ζpe--放張時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力； d--預(yù)應(yīng)力鋼筋的公稱直徑，按本規(guī)范附錄 B 采用； α--預(yù)應(yīng)力鋼筋的外形系數(shù)，地腳螺栓規(guī)格按本規(guī)范表 9.3.1 采用； ftk--與放張時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度 fcu 相應(yīng)的軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范表 4.1.3 以 線性內(nèi)插法確定。 當(dāng)采用驟然放松預(yù)應(yīng)力鋼筋的施工工藝時(shí)，ltr 的起點(diǎn)應(yīng)從距構(gòu)件末端 0.25ltr 處開始計(jì)算。 第 6.1.10 條計(jì)算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面受彎承載力時(shí)， 錨固 長(zhǎng)度范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值在錨固起點(diǎn)處應(yīng)取為零， 在錨固終點(diǎn)處應(yīng)取為 fpy, 兩點(diǎn)之間可按線性內(nèi)插法確定。u型絲廠家預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固長(zhǎng)度 la 應(yīng)按本規(guī)范第 9.3.1 條確定。 第 6.1.11 條預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工階段， 除應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算外， 對(duì)預(yù)拉 區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件或預(yù)壓時(shí)全截面受壓的構(gòu)件，在預(yù)加力、自重及施式荷載(必要時(shí) 應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù))作用下，其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力尚應(yīng)符合下列規(guī)定(圖 6.1.11)： ζct≤ftk ζcc≤0.8fck ζcc ζct=ζpc+± 或 (6.1.11-1) (6.1.11-2) 截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計(jì)算： (6.1.11-3) 式中 ζcc、ζct--相應(yīng)施工階段計(jì)算截面邊緣纖維的混凝土壓應(yīng)力、拉應(yīng)力； ftk、雙頭螺絲fck--與各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度 fcu 相應(yīng)的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn) 值，按本規(guī)范表 4.1.3 以線性內(nèi)插法確定； Nk、Mk--構(gòu)件自重及施工荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合的計(jì)算截面產(chǎn)生的軸向力值、彎矩值； W0--驗(yàn)算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。 第 6.1.12 條預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工階段， 除應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算外， 對(duì)預(yù)拉 區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，u型螺絲廠家 其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng) 符合下列規(guī)定： ζct≤2ftk ζcc≤0.8fck (6.1.12-1) (6.1.12-2) 此處 ζct、ζcc 仍按本規(guī)范第 6.1.11 條的規(guī)定計(jì)算。 第 6.1.13 條預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋應(yīng)符合下列要求： 1 施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，雙頭螺栓廠家預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率(As+Ap)/A 不應(yīng)小于 0.2%,對(duì)后張法構(gòu)件不應(yīng)計(jì)入 Ap,其中，A 為構(gòu)件截面面積； 2 施工階段預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，當(dāng) ζct=2ftk 時(shí)， 預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率 As/A 不應(yīng)小于 0.4%;當(dāng) ftkζct2ftk 時(shí)， 則在 0.2%和 0.4%之間按 線 預(yù)拉區(qū)的縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的直徑不宜大于 14mm， 并應(yīng)沿構(gòu)件預(yù)拉區(qū)的外邊緣均勻配置。 注： 施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構(gòu)件， 預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)具體情況按 實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)確定。 第 6.1.14 條對(duì)先張法和后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件， 在承載力和裂縫寬度計(jì)算中， 所用的 混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力 Np0 及相應(yīng)的合力點(diǎn)的偏心 距 ep0,均應(yīng)按本規(guī)范公式(6.1.6-1)及(6.1.6-2)計(jì)算，雙頭螺絲此時(shí)， 先張法和后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的 應(yīng)力 ζp0、ζp0 均應(yīng)按本規(guī)范第 6.1.5 條的規(guī)定計(jì)算。 狀態(tài)計(jì)算 7.1 正截面承載力計(jì)算的一般規(guī)定 第 7.1.1 條本章第 7.1 節(jié)至第 7.4 節(jié)規(guī)定的正截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，不銹鋼雙頭螺栓 適用于鋼筋混凝土 和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件、受壓構(gòu)件和受拉構(gòu)件。 對(duì)跨高比小于 5 的鋼筋混凝土深受彎構(gòu)件地腳螺栓廠 其承載力應(yīng)按本規(guī)范第 10 章第 10.7 節(jié)的規(guī)定進(jìn) 行計(jì)算。 第 7.1.2 條正截面承載力應(yīng)按下列基本假定進(jìn)行計(jì)算： 1 截面應(yīng)變保持平面； 2 不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度； 3 混凝土受壓的應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系曲線按下列規(guī)定取用：當(dāng) εc≤ε0 時(shí) (7.1.2-1) 當(dāng) ε0εc≤εcu 時(shí) ζc=fc (7.1.2-2) (7.1.2-3) (7.1.2-4) (7.1.2-5) 式中 ζc--混凝土壓應(yīng)變?yōu)?εc 時(shí)的混凝土壓應(yīng)力； fc--混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按本規(guī)范表 4.1.4 采用； ε0--混凝土壓應(yīng)力剛達(dá)到 fc 時(shí)的混凝土壓應(yīng)變，當(dāng)計(jì)算的 ε0 值小于 0.002 時(shí)u型螺栓價(jià)格！取為 0.002； εcu--正截面的混凝土極限壓應(yīng)變， 當(dāng)處于非均勻受壓時(shí)，按公式(7.1.2-5)計(jì)算六角頭螺絲如計(jì)算的 εcu 值大于 0.0033，外六角螺栓取為 0.0033；當(dāng)處于軸心受壓時(shí)取為 ε0； fcu,k--混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范第 4.1.1 條確定； n--系數(shù)，u型絲廠家當(dāng)計(jì)算的 n 值大于 2.0 時(shí)，取為 2.0。 4 縱向鋼筋的應(yīng)力取等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但其絕對(duì)值不應(yīng)大于其相應(yīng)的強(qiáng)度 設(shè)計(jì)值螺栓_螺母_銷及鍵_墊圈–【東臺(tái)市金東不銹鋼制品廠】縱向受拉鋼筋的極限拉應(yīng)變?nèi)?0.01。雙頭螺柱 第 7.1.3 條受彎構(gòu)件、偏心受力構(gòu)件正截面受壓區(qū)混凝土的應(yīng)力圖形可簡(jiǎn)化為等效的矩形應(yīng) 力圖。 矩形應(yīng)力圖的受壓區(qū)高度 x 可取等于按截面應(yīng)變保持平面的假定所確定的中和軸高度乘以 系數(shù) β1。當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過 C50 時(shí)，β1 取為 0.8，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C80 時(shí)，β1 取為 0.74，其間按線性內(nèi)插法確定。 矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值取為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc 乘以系數(shù) α1。當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不 超過 C50 時(shí)，α1 取為 1.0，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C80 時(shí)，α1 取為 0.94，u型螺絲廠家其間按線性內(nèi)插法 確定。 第 7.1.4 條縱向受拉鋼筋屈服與受壓區(qū)混凝土破壞同時(shí)發(fā)生時(shí)的相對(duì)界限受壓區(qū)高度 δb 應(yīng)按 下列公式計(jì)算： 1 鋼筋混凝土構(gòu)件 有屈服點(diǎn)鋼筋 (7.1.4-1) 有屈服點(diǎn)鋼筋 (7.1.4-2） 第二章 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 8.1 裂縫控制驗(yàn)算 第 9 章 構(gòu)造規(guī)定 9.1 伸縮縫 第 10 章 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的基本規(guī)定 10.1 板 第 10.1.1 條現(xiàn)澆鋼筋混凝土板的厚度不應(yīng)小于表 10.1.1 規(guī)定的數(shù)值。 現(xiàn)澆鋼筋混凝土 板 的 最 小 厚 度 表 10.1.1 (mm) 行 民 工 車 板的懸 板最 用 業(yè) 肋間距 板的懸 無 單屋 道 雙 密 肋間距 懸 臂長(zhǎng)度 的小 建 建 小于或 臂長(zhǎng)度 梁 40 大 于 50 臂 小于或 60 80 150 向 面 60 60 70 下 80 向 80 肋 類厚 筑 筑 等 于 大 于 樓 700mm 板 等 于 板板 的 板 板 700mm 500mm 板 別度 樓 樓 500mm 樓 板 板 板 第 10.1.2 條混凝土板應(yīng)按下列原則進(jìn)行計(jì)算： 1 兩對(duì)邊支承的板應(yīng)按單向板計(jì)算； 2 四邊支承的板應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算： 1)當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比小于或等于 2.0 時(shí)，應(yīng)按雙向板計(jì)算； 2)當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于 2.0，但小于 3.0 時(shí)，宜按雙向板計(jì)算；當(dāng)按沿短邊方向受力 的單向板計(jì)算時(shí)，應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋； 3)當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于或等于 3.0 時(shí)，可按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算。 第 10.1.3 條當(dāng)多跨單向板、 多跨雙向板采用分離式配筋時(shí)， 跨中正彎矩鋼筋宜全部伸入支座； 支座負(fù)彎矩鋼筋向跨內(nèi)的延伸長(zhǎng)度應(yīng)覆蓋負(fù)彎矩圖并滿足鋼筋錨固的要求。 第 10.1.4 條板中受力鋼筋的間距， 當(dāng)板厚 h≤150mm 時(shí)， 不宜大于 200mm； 當(dāng)板厚 h150mm 時(shí)，雙頭螺栓廠家不宜大于 1.5h，且不宜大于 250mm。 第 10.1.5 條簡(jiǎn)支板或連續(xù)板下部縱向受力鋼筋伸入支座的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于 5d， d 為下部縱 向受力鋼筋的直徑。國標(biāo)六角螺絲當(dāng)連續(xù)板內(nèi)溫度、收縮應(yīng)力較大時(shí)，伸入河北地腳螺栓支座的錨固長(zhǎng)度宜適當(dāng)增加。 第 10.1.6 條當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁平行時(shí)，應(yīng)沿梁長(zhǎng)度方向配置間距不大于 200mm 且與 梁垂直的上部構(gòu)造鋼筋，其直徑不宜小于 8mm，且單位長(zhǎng)度內(nèi)的總截面面積不宜小于板中 單位寬度內(nèi)受力鋼筋截面面積的三分之一。 該構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長(zhǎng)度從梁邊算起每邊不宜 小于板計(jì)算跨度 l0 的四分之一(圖 10.1.6)。 第 10.1.7 條對(duì)與支承結(jié)構(gòu)整體澆筑或嵌固在承重砌體墻內(nèi)的現(xiàn)澆混凝土板， 應(yīng)沿支承周邊配 置上部構(gòu)造鋼筋，其直徑不宜小于 8mm,間距不宜大于 200mm，并應(yīng)符合下列規(guī)定： 1 現(xiàn)澆樓蓋周邊與混凝土梁或混凝土墻整體澆筑的單向板或雙向板， 應(yīng)在板邊上部設(shè)置垂直 于板邊的構(gòu)造鋼筋， 其截面面積不宜小于板跨中相應(yīng)方向縱向鋼筋截面面積的三分之一； 該 鋼筋自梁邊或墻邊伸入板內(nèi)的長(zhǎng)度，地腳螺絲規(guī)格表在單向板中不宜小于受力方向板計(jì)算跨度的五分之一； 在雙向板中不宜小于板短跨方向計(jì)算跨度的四分之一； 在板角處該鋼筋應(yīng)沿兩個(gè)垂直方向布 置或按放射狀布置； 當(dāng)柱角或墻的陽角突出到板內(nèi)且尺寸較大時(shí)， 亦應(yīng)沿柱邊或墻陽角邊布 置構(gòu)造鋼筋， 該構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長(zhǎng)度應(yīng)從柱邊或墻邊算起。 上述上部構(gòu)造鋼筋應(yīng)按受拉 鋼筋錨固在梁內(nèi)、墻內(nèi)或柱內(nèi)； 2 嵌固在砌體墻內(nèi)的現(xiàn)澆混凝土板，其上部與板邊垂直的構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長(zhǎng)度，從墻邊 算起不宜小于板短邊跨度的七分之一； 在兩邊嵌固于墻內(nèi)的板角部分， 應(yīng)配置雙向上部構(gòu)造 鋼筋， 該鋼筋伸入板內(nèi)的長(zhǎng)度從墻邊算起不宜小于板短邊跨度的四分之一； 沿板的受力方向 配置的上部構(gòu)造鋼筋， 其截面面積不宜小于該方向跨中受力鋼筋截面面積的三分之一； 沿非 受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋，可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)減少。 第 10.1.8 條當(dāng)按單向板設(shè)計(jì)時(shí)， 除沿受力方向布置受力鋼筋外， 尚應(yīng)在垂直受力方向布置分 布鋼筋。單位長(zhǎng)度上分布鋼筋的截面面積不宜小于單位寬度上受力鋼筋截面面積的 15%， 且不宜小于該方向板截面面積的 0.15%；分布鋼筋的間距不宜大于 250mm，直徑不宜小于 6mm；對(duì)集中荷載較大的情況，分布鋼筋的截面面積應(yīng)適當(dāng)增加，其間距不宜大于 200mm. 注：當(dāng)有實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)或可靠措施時(shí)，預(yù)制單向板的分布鋼筋可不受本條限制。 第 10.1.9 條在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域內(nèi)，鋼筋間距宜取為 150-200mm，并應(yīng)在 板的末配筋表面布置溫度收縮鋼筋，板的上、下表面沿縱、橫兩個(gè)方向的配筋率均不宜小于 0.1%。u型絲廠家 溫度收縮鋼筋可利用原有鋼筋貫通布置，不銹鋼螺栓規(guī)格尺寸表雙頭螺絲 也可另行設(shè)置構(gòu)造鋼筋網(wǎng)， 并與原有鋼筋按受拉鋼 筋的要求搭接或在周邊構(gòu)件中錨固。 第 10.1.10 條混凝土板中配置抗沖切箍筋或彎起鋼筋時(shí)，應(yīng)符合下列構(gòu)造要求： 1 板的厚度不應(yīng)小于 150mm； 2 按計(jì)算所需的箍筋及相應(yīng)的架立鋼筋應(yīng)配置在與 45° 沖切破壞錐面相交的范圍內(nèi)，且從集 中荷載作用面或柱截面邊緣向外的分布長(zhǎng)度不應(yīng)小于 1.5h0(圖 10.1.10a)；箍筋應(yīng)做成封閉 式，直徑不應(yīng)小于 6mm，間距不應(yīng)大于 h0/3; 3 按計(jì)算所需彎起鋼筋的彎起角度可根據(jù)板的厚度在 30° -45° 之間選取；彎起鋼筋的傾斜段 應(yīng)與沖切破壞錐面相交 ( 圖 10.1.10b) ，其交點(diǎn)應(yīng)在集中荷載作用面或柱截面邊緣以外 (1/2-2/3)h 的范圍內(nèi)。彎起鋼筋直徑不宜小于 12mm國標(biāo)外六角螺栓規(guī)格且每一方向不宜小于 3 根。 第 10.1.11 條對(duì)臥置于地基上的基礎(chǔ)筏板，當(dāng)板的厚度 h2m 時(shí)，除應(yīng)沿板的上、下表面布 置縱、 橫方向的鋼筋外， 尚宜沿板厚度方向間距不超過 1m 設(shè)置與板面平行的構(gòu)造鋼筋網(wǎng)片， 其直徑不宜小于 12mm，縱橫方向的間距不宜大于 200mm. 第 10.1.12 條當(dāng)板中采用鋼筋焊接網(wǎng)片配筋時(shí)， 應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。 第 11 章 混 凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計(jì) 11.1 一般規(guī)定 附錄 A 素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件計(jì)算 A.1 一般規(guī)定 附錄 B 鋼筋的公稱截面面積、計(jì)算截面面積及理論重量 附錄 C 混凝土的多軸強(qiáng)度和本構(gòu)關(guān)系 C.1 總則 第附錄 C.1.1 條混凝土的多軸強(qiáng)度和本構(gòu)關(guān)系可采用下列方法確定： 1 制作試件并通過試驗(yàn)測(cè)定： 2 選擇合理形式的數(shù)學(xué)模型，由試驗(yàn)標(biāo)定其中所需的參數(shù)值； 3 采用經(jīng)過試驗(yàn)驗(yàn)證或工程經(jīng)驗(yàn)證明可行的數(shù)學(xué)模型。 第附錄 C.1.2 條本附錄中所給出的各種數(shù)學(xué)模型適用于下述條件： 混凝土強(qiáng)度等級(jí) C20-C80； 混凝土質(zhì)量密度 2200-2400kg/m；正常溫度、濕度環(huán)境；正常加載速度。 第附錄 C.1.3 條本附錄中，混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線和多軸強(qiáng)度均按相對(duì)值 ζ/fc、ε/εc、ζ/ft、 ε/εt、f3/fc 和 f1/ft 等給出。其中，分母為混凝土的單軸強(qiáng)度(fc 或 ft)和相應(yīng)的峰值應(yīng)變(εc 或 εt)。 根據(jù)結(jié)構(gòu)分析方法和極限狀態(tài)驗(yàn)算的需要，單軸強(qiáng)度(fc 或 ft)可分別取為標(biāo)準(zhǔn)值(fck 或 ftk)、 設(shè)計(jì)值(fc 或 ft)或平均值(fcm 或 ftm)。其中，平均值應(yīng)按下列公式計(jì)算： fcm=fck/(1-1.645δc) (C.1.3-1) ftm=ftk/(1-1.645δt) (C.1.3-2) 式中 δc、δt--混凝土抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度的變異系數(shù)，宜根據(jù)試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)確定。 C.2 單軸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系 第附錄 C.2.1 條混凝土單軸受壓的應(yīng)力-應(yīng)變曲線方程可按下列公式確定(圖 C.2.1): 當(dāng) x≤1 時(shí) y=αax+(3-2αa)x+(αa-2)x (C.2.1-1) 當(dāng) x1 時(shí) y=x/[αd(x-1)+x] (C.2.1-2) x=ε/εc y=ζ/fc (C.2.1-3) (C.2.1-4) 式中 αa、αd--單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線上升段、下降段的參數(shù)值，按表 C.2.1 采用； fc--混凝土的單軸抗壓強(qiáng)度(fck、fc 或 fcm)； εc--與 fc 相應(yīng)的混凝土峰值壓應(yīng)變，按表 C.2.1 采用。 混凝土單軸受壓 應(yīng) 力 - 應(yīng) 變 曲 線 的參數(shù)值 注 ： ε u 為 應(yīng) 力 應(yīng) 變 曲 線 α. . . . . . . . . . α. . . . . . . . . . u 應(yīng) .......... a 2 1 0 0 9 9 8 7 7 6 d4 7 0 3 6 9 2 4 7 0 /ε 力 2063109988 1593604815 1466541840c 等 于 0 . 5 f c 時(shí) 的 混 凝 土 壓 應(yīng) 變 。 fc( εc 1 N/ 1223344556(× 3 m 0 7 m) ) 0 1 4 7 0 1 5 6 0 1 6 4 0 1 7 2 0 1 7 9 0 1 8 5 0 1 9 2 0 1 9 8 0 2 0 3 0 第附錄 C.2.2 條混凝土單軸受拉的應(yīng)力-應(yīng)變曲線方程可按下列公式確定(圖 C.2.2): 當(dāng) x≤1 時(shí) y=1.2x-0.2x 當(dāng) x1 時(shí) (C.2.2-1) y=x/[αt(x-1)+x] (C.2.2-2) x=ε/εt y=ζ/ft (C.2.2-3) (C.2.2-4) 式中 αt--單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段的參數(shù)值，按表 C.2.2 取用； ft--混凝土的單軸抗拉強(qiáng)度(ftk、ft 或 ftm); εt--與 ft 相應(yīng)的混凝土峰值拉應(yīng)變，外六角螺栓不銹鋼u型卡規(guī)格尺寸按表 C.2.2 取用。 混凝土單軸受拉 應(yīng) 力 - 應(yīng) 變 曲 線 的參數(shù)值 ft(N/mm 1. 1. 2. 2. 3. 3. 4. εt(×10 6 8 9 10 11 12 13 α 0.3 0.7 1.2 1.9 2.8 3.8 5.0 ) 0 5 0 5 0 5 0 ) 5 1 5 7 8 8 7 t 1 0 5 5 1 2 0 C.3 多軸強(qiáng)度 第附錄 C.3.1 條二維、三維結(jié)構(gòu)或處于多維應(yīng)力狀態(tài)的桿系結(jié)構(gòu)的局部，雙頭螺絲由線彈性分析、非 線性分析或試驗(yàn)方法求得應(yīng)力分布和混凝土主應(yīng)力值 ζi 后，混凝土多軸強(qiáng)度驗(yàn)算應(yīng)符合下 列要求： │ζi│≤│fi│(i=1,2,3) (C.3.1) 式中 ζi——混凝土主應(yīng)力值：受拉為正，受壓為負(fù)，U型螺栓的表面處理(2)-固倫特機(jī)械，螺栓螺母且 ζ1≥ζ2≥ζ3； fi——混凝土多軸強(qiáng)度：受拉為正，受壓為負(fù)，且 f1≥f2≥f3,宜按第 C.3.2 至 C.3.4 條的混凝土 多軸強(qiáng)度相對(duì)值（fi/ ft 或 fi/ fc）計(jì)算。 第附錄 C.3.2 條在二軸(壓-壓、拉-壓、拉-拉)應(yīng)力狀態(tài)下，u型螺絲廠家混凝土的二軸強(qiáng)度可按圖 C.3.2 所示的包絡(luò)圖確定。 第附錄 C.3.3 條在三軸受壓(壓-壓-壓)應(yīng)力狀態(tài)下， 混凝土的抗壓強(qiáng)度(f3)可根據(jù)應(yīng)力比 ζ1/ζ3 按圖 C.3.3 插值確定，其最高強(qiáng)度值不宜超過 5fc。 第附錄 C.3.4 條在三軸拉-壓(拉-拉-壓、拉-壓-壓)應(yīng)力狀態(tài)下，混凝土的多軸強(qiáng)度可不計(jì) ζ2 的影響，按二軸拉-壓強(qiáng)度取值(圖 C.3.2)。 在三軸受拉(拉-拉-拉)應(yīng)力狀態(tài)下，混凝土的抗拉強(qiáng)度(f1)可取 0.9ft。 C.4 破壞準(zhǔn)則和本構(gòu)模型 第附錄 C.4.1 條混凝土在多軸應(yīng)力狀態(tài)下的破壞準(zhǔn)則可采用下列一般方程表達(dá)： ηoct/fc=a[（b-ζoct/fc）/ (C.4.1-1) （c-ζoct/fc)] c=ct(cos3θ/2)+cc(sin3θ/2) (C.4.1-2) ζoct= （f1+f2+f3） (C.4.1-3) /3 (C.4.1-4) (C.4.1-5) 式中 ζoct--按混凝土多軸強(qiáng)度計(jì)算的八面體正應(yīng)力； ηoct--按混凝土多軸強(qiáng)度計(jì)算的八面體剪應(yīng)力； a、 b、 d、 ct、 cc--參數(shù)值， 宜由試驗(yàn)標(biāo)定； 無試驗(yàn)依據(jù)時(shí)可按下列數(shù)值取用： a=6.9638，不銹鋼螺絲規(guī)格尺寸 b=0.09， d=0.9297，ct=12.2445,cc=7.3319。 第附錄 C.4.2 條混凝土的本構(gòu)關(guān)系可采用非線彈性的正交異性模型，也可采用經(jīng)過驗(yàn)證的其 他本構(gòu)模型。附錄 D 后張預(yù)應(yīng)力鋼筋常用束形的預(yù)應(yīng)力損失 第附錄 D.0.1 條拋物線形預(yù)應(yīng)力鋼筋可近似按圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋考慮。當(dāng)其對(duì)應(yīng)的圓心 角 θ≤30°時(shí)(圖 D.0.1),由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長(zhǎng)度 lf 范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損 失值 ζl1 可按下列公式計(jì)算： ζl1=2ζconlf(μ/rc+k)(1-x/lf) (D.0.1-1) 反向摩擦影響長(zhǎng)度 lf(m)可按下列公式計(jì)算： (D.0.1-2) 式中 rc--圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑(m)； μ--預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按本規(guī)范表 6.2.4 采用； k--考慮孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)，按本規(guī)范表 6.2.4 采用； x--張拉端至計(jì)算截面的距離(m)； a--張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值(mm)，按本規(guī)范表 6.2.2 采用； Es--預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量。 第附錄 D.0.2 條端部為直線),而后由兩條圓弧形曲線(圓弧對(duì)應(yīng)的圓心角 θ≤30°) 組成的預(yù)應(yīng)力鋼筋(圖 D.0.2)，預(yù)應(yīng)力損失值 ζl1 可按下列公式計(jì)算： 當(dāng) x≤l0 時(shí) ζl1=2i1(l1-l0)+2i2(lf-l1) (D.0.2-1) 當(dāng) l0 x≤ l1 時(shí) ζl1=2i1(l1-x)+2i2(lf-l1) (D.0.2-2) 當(dāng) l1 x≤ lf 時(shí) ζl1=2i2(lf-x) (D.0.2-3) 反向摩擦影響長(zhǎng)度 lf(m)可按下列公式計(jì)算： (D.0.2-4) i1=ζa(k+μ/rc1) (D.0.2-5) i2=ζb(k+μ/rc2) (D.0.2-6) 式中 l1--預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉端起點(diǎn)至反彎點(diǎn)的水平投影長(zhǎng)度； i1、i2--第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋中應(yīng)力近似直線--第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑； ζa、ζb--預(yù)應(yīng)力鋼筋在 a、b 點(diǎn)的應(yīng)力。 第附錄 D.0.3 條當(dāng)折線形預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固損失消失于折點(diǎn) c 之外時(shí)(圖 D.0.3)，專用螺栓ζl1 可按下 列公式計(jì)算： 當(dāng) x≤l0 時(shí) ζl1=2ζ1+2i1(l1-l0)+2ζ2+2i2(lf-l1) (D.0.3-1) 當(dāng) ι0 x≤ι1 時(shí) ζl1=2i1(l1-x)+2ζ2+2i2(lf-l1) (D.0.3-2) 當(dāng) l1 x≤ lf 時(shí) ζl1=2i2(lf-x) (D.0.3-3) 反向摩擦影響長(zhǎng)度 lf(m)可按下列公式計(jì)算： (D.0.3-4) i1=ζcon(1-μθ)k (D.0.3-5) i2=ζcon[1-k(l1-l0)](1-μθ)k (D.0.3-6) ζ1=ζconμθ (D.0.3-7) ζ2=ζcon[1-k(l1-l0)](1-μθ)μθ (D.0.3-8) 式中 i1--預(yù)應(yīng)力鋼筋在 bc 段中應(yīng)力近似直線--預(yù)應(yīng)力鋼筋在折點(diǎn) c 以外應(yīng)力近似直線--張拉端起點(diǎn)至預(yù)應(yīng)力鋼筋折點(diǎn) c 的水平投影長(zhǎng)度。 附錄 E 與時(shí)間相關(guān)的預(yù)應(yīng)力損失 第附錄 E.0.1 條混凝土收縮和徐變引起預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失終極值可按下列規(guī)定計(jì)算： 1 受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失終極值 ζl5 ζl5=(0.9αpζpcθ∞+Esε∞)/(1+15ρ) (E.0.1-1) 式中 ζpc--受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處由預(yù)加力 (扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失 )和梁自重產(chǎn)生的混凝 土法向壓應(yīng)力， 其值不得大于 0.5fcu； 對(duì)簡(jiǎn)支梁可取跨中截面與四分之一跨度處截面的平均 值；對(duì)連續(xù)梁和框架可取若干有代表性截面的平均值； θ∞--混凝土徐變系數(shù)終極值； ε∞--混凝土收縮應(yīng)變終極值； Es--預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量； αp--預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值； ρ--受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率：對(duì)先張法構(gòu)件，ρ=(Ap+As)/A0；對(duì)后張法 構(gòu)件，不銹鋼u型卡規(guī)格尺寸地腳螺絲規(guī)格ρ=(Ap+As)/An；對(duì)于對(duì)稱配置預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，雙頭螺栓服務(wù)，配筋率 ρ 取鋼筋 總截面面積的一半。 當(dāng)無可靠資料時(shí)，θ∞、ε∞值可按表 E.0.1 采用。如結(jié)構(gòu)處于年平均相對(duì)濕度低于 40%的環(huán) 境下，表列數(shù)值應(yīng)增加 30%。 混凝土收縮應(yīng)變 和徐變系數(shù)終極 表 E.0.1 值 1. 收徐 理 預(yù) 00 縮變 論 加 ≥ ≥ 2211 2111 2111 2111 1111 111 32 2 2 2 22 1 2 2 11 21 1 1 1 11 1 ≥ 1. 終 應(yīng)系 厚 123 123 力 6 6 . . . . . . . . 1. . . . 1. . . . 2. . . . . . . 3 ....7 .... .... .... ....6 4 極 變數(shù) 度 000 000 時(shí) 0 0 5071 3961 01 8 6 1 40 8 6 1 87 6 5 1 443 2A 0 0 0 0 0 0 的 05 3 0 6 20 8 4 1 97 29 7 5 8 54 2 0 1. 值 終終 0 0 0000 0000 7600 0000 0000 000 /u( 2 極極 混 m 1. 值值 凝 ε θm) ∞( ∞ × 10 ) 土 齡 期 ( d ) 1 1. 0 注 ： 1 預(yù) 加 力 時(shí) 的 混 凝 土 齡 期 ， 對(duì) 先 張 法 構(gòu) 件 可 取 37d ， 對(duì) 后 張 法 構(gòu) 件 可 取 728 d； 2 A 為 構(gòu) 件 截 面 面 積 ， u 為 該 截 面 與 大 氣 接 觸 的 周 邊 長(zhǎng) 度 ； 3 當(dāng) 實(shí) 際 構(gòu) 件 的 理 論 厚 度 和 預(yù) 加 力 時(shí) 的 混 凝 土 齡 期 為 表 列 數(shù) 值 的 中 間 值 時(shí) ， 可 按 線 性 內(nèi) 插 法 確 定 。 2 受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失終極值 ζl5 ζl5= （0.9αpζpcθ∞+Esε∞） / (E.0.1-2) （1+15ρ） 式中 ζpc--受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處由預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝 土法向壓應(yīng)力，其值不得大于 0.5fcu,當(dāng) ζpc 為拉應(yīng)力時(shí)，取 ζpc=0； ρ--受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率：對(duì)先張法構(gòu)件，ρ=(Ap+As)/A0;對(duì)后張法 構(gòu)件，ρ=(Ap+As)/An。 注： 對(duì)受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋 Ap 及非預(yù)應(yīng)力鋼筋 As 的構(gòu)件， 在計(jì)算公式(E.0.1-1)、 (E.0.1-2) 中的 ζpc 及 ζpc 時(shí)，應(yīng)按截面全部預(yù)加力進(jìn)行計(jì)算。 第附錄 E.0.2 條考慮時(shí)間影響的混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值雙頭螺栓服務(wù)可由本附錄 E.0.1 條計(jì)算的預(yù)應(yīng)力損失終極值 ζl5、ζl5 乘以表 E.0.2 中相應(yīng)的系數(shù)確定。 考慮時(shí)間影響的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失值，可由本規(guī)范第 6.2.1 條計(jì)算的預(yù) 應(yīng)力損失值 ζl4 附錄 F 任意截面構(gòu)件正截面承載力計(jì)算 附錄 F 任意截面構(gòu)件正截面承載力計(jì)算第附錄 F.0.1 條任意截面的鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝 土構(gòu)件，其正截面承載力可按下列方法計(jì)算： 1 將截面劃分為有限多個(gè)混凝土單元、縱向普通鋼筋單元和預(yù)應(yīng)力鋼筋單元(圖 F.0.1a)，并 近似取單元內(nèi)的應(yīng)變和應(yīng)力為均勻分布，其合力點(diǎn)在單元重心處； 2 各單元的應(yīng)變按本規(guī)范第 7.1.2 條的截面應(yīng)變保持平面的假定由下列公式確定(圖 F.0.1b): εci=θu[(xcisinθ+ycicosθ)-r] (F.0.1-1) εsj=-θu[(xsjsinθ+ysjcosθ)-r] (F.0.1-2) εpk=-θu[(xpksinθ+ypkcosθ)-r]+εp0k (F.0.1-3) 3 截面達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)的極限轉(zhuǎn)角 θu 應(yīng)按下列兩種情況確定： 1)當(dāng)截面受壓區(qū)外邊緣的混凝土壓應(yīng)變 εc 達(dá)到混凝土極限壓應(yīng)變 εcu 且受拉區(qū)最外排鋼筋 的應(yīng)變 εs1 小于 0.01 時(shí)，應(yīng)按下列公式計(jì)算： θu=εcu/xn (F.0.1-4) 2)當(dāng)截面受拉區(qū)最外排鋼筋的應(yīng)變 εs1 達(dá)到 0.01 且受壓區(qū)外邊緣的混凝土壓應(yīng)變 εc 小于混 凝土極限壓應(yīng)變 εcu 時(shí)，應(yīng)按下列公式計(jì)算： θu=0.01/ （h01-xn） (F.0.1-5) 4 混凝土單元的壓應(yīng)力和普通鋼筋單元、預(yù)應(yīng)力鋼筋單元的應(yīng)力應(yīng)按本規(guī)范第 7.1.2 條的基 本假定確定； 5 構(gòu)件正截面承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算(圖 F.0.1): (F.0.1-6) (F.0.1-7) (F.0.1-8) 式中 N--軸向力設(shè)計(jì)值，當(dāng)為壓力時(shí)取正值，當(dāng)為拉力時(shí)取負(fù)值； Mx、My--考慮結(jié)構(gòu)側(cè)移、構(gòu)件撓曲和附加偏心距引起的附加彎矩后，在截面 x 軸、雙頭螺柱y 軸方 向的彎矩設(shè)計(jì)值；由壓力產(chǎn)生的偏心在 x 軸的上側(cè)時(shí) My 取正值，u型絲廠家由壓力產(chǎn)生的偏心在 y 軸 的右側(cè)時(shí) Mx 取正值； εci、ζci--第 i 個(gè)混凝土單元的應(yīng)變、應(yīng)力，受壓時(shí)取正值，受拉時(shí)取應(yīng)力 ζci=0；序號(hào) i 為 1， 2，...，u型絲廠家地腳螺栓規(guī)格l，此處，l 為混凝土單元數(shù)； Aci--第 i 個(gè)混凝土單元面積； xci、yci--第 i 個(gè)混凝土單元重心到 y 軸、x 軸的距離， xci 在 y 軸右側(cè)及 yci 在 x 軸上側(cè)時(shí) 取正值； εsj、 ζsj--第 j 個(gè)普通鋼筋單元的應(yīng)變、 應(yīng)力， 受拉時(shí)取正值， 應(yīng)力 ζsi 應(yīng)滿足本規(guī)范公式(7.1.5-5) 的條件；序號(hào) j 為 1，2，...，地腳螺絲規(guī)格m，此處，m 為普通鋼筋單元數(shù)； Asj--第 j 個(gè)普通鋼筋單元面積； xsj、u型絲廠家ysj--第 j 個(gè)普通鋼筋單元重心到 y 軸、不銹鋼螺栓規(guī)格尺寸表x 軸的距離，xsj 在 y 軸右側(cè)及 ysj 在 x 軸上側(cè)時(shí) 取正值； εpk、ζpk--第 k 個(gè)預(yù)應(yīng)力鋼筋單元的應(yīng)變、應(yīng)力，受拉時(shí)取正值12.9級(jí)雙頭螺栓，應(yīng)力 ζpk 應(yīng)滿足本規(guī)范公 式(7.1.5-6)的條件，序號(hào) k 為 1，2，...，雙頭螺栓廠家n，此處，n 為預(yù)應(yīng)力鋼筋單元數(shù)； εp0k--第 k 個(gè)預(yù)應(yīng)力鋼筋單元在該單元重心處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的應(yīng)變， 其值取 ζp0k 除以預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，當(dāng)受拉時(shí)取正值；ζp0k 按本規(guī)范公式(6.1.5-3)或公式(6.1.5-6) 計(jì)算； Apk--第 k 個(gè)預(yù)應(yīng)力鋼筋單元面積； xpk、ypk--第 k 個(gè)預(yù)應(yīng)力鋼筋單元重心到 y 軸、x 軸的距離，xpk 在 y 軸右側(cè)及 ypk 在 x 軸 上側(cè)時(shí)取正值； x、y--以截面重心為原點(diǎn)的直角坐標(biāo)軸； r--截面重心至中和軸的距離； h01--截面受壓區(qū)外邊緣至受拉區(qū)最外排普通鋼筋之間垂直于中和軸的距離； θ--x 軸與中和軸的夾角，組合螺絲的硬度標(biāo)準(zhǔn)是怎么劃分的，順時(shí)針方向取正值； xn--中和軸至受壓區(qū)最外側(cè)邊緣的距離。 第附錄 F.0.2 條在確定中和軸位置時(shí)，應(yīng)要求雙向受彎構(gòu)件的內(nèi)、外彎矩作用平面相重合； 應(yīng)要求雙向偏心受力構(gòu)件的軸向力作用點(diǎn)、 混凝土和受壓鋼筋的合力點(diǎn)以及受拉鋼筋的合力 點(diǎn)在同一條直線上。當(dāng)不符合以上條件時(shí)，尚應(yīng)考慮扭轉(zhuǎn)的影響。 附錄 G 板柱節(jié)點(diǎn)計(jì)算用等效集中反力設(shè)計(jì)值 第附錄 G.0.1 條在豎向荷載、水平荷載作用下的板柱節(jié)點(diǎn)，其受沖切承載力計(jì)算中所用的等 效集中反力設(shè)計(jì)值 Fl,eq 可按下列情況確定： 1 傳遞單向不平衡彎矩的板柱節(jié)點(diǎn) 當(dāng)不平衡彎矩作用平面與柱矩形截面兩個(gè)軸線之一相重合時(shí)，可按下列兩種情況進(jìn)行計(jì)算： 1)由節(jié)點(diǎn)受剪傳遞的單向不平衡彎矩 α0Munb,當(dāng)其作用的方向指向圖 G.0.1 的 AB 邊時(shí)，等 效集中反力設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算： Fl,eq=Fl+α0MunbaABumh0/Ic (G.0.1-1) Munb=Munb,c-Fleg (G.0.1-2) 2)由節(jié)點(diǎn)受剪傳遞的單向不平衡彎矩 α0Munb,當(dāng)其作用的方向指向圖 G.0.1 的 CD 邊時(shí)，等 效集中反力設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算： Fl,eq=Fl+α0Munb (G.0.1-3) aCDumh0/Ic Munb=Munb,c+Fleg (G.0.1-4) 式中 Fl--在豎向荷載、水平荷載作用下，柱所承受的軸向壓力設(shè)計(jì)值的層間差值減去沖切破壞錐 體范圍內(nèi)板所承受的荷載設(shè)計(jì)值； α0--計(jì)算系數(shù)，按本規(guī)范第 G.0.2 條計(jì)算； Munb--豎向荷載、水平荷載對(duì)軸線)產(chǎn)生的不平衡彎矩設(shè)計(jì)值； Munb，c--豎向荷載、水平荷載對(duì)軸線)產(chǎn)生的不平衡彎矩設(shè)計(jì)值； aAB、aCD--軸線 至 AB、CD 邊緣的距離； Ic--按臨界截面計(jì)算的類似極慣性矩，按本規(guī)范第 G.0.2 條的計(jì)算； eg--在彎矩作用平面內(nèi)軸線 至軸線 的距離，按本規(guī)范第 G.0.2 條計(jì)算；對(duì)中柱截面和彎 矩作用平面平行于自由邊的邊柱截面，eg=0. 2 傳遞雙向不平衡彎矩的板柱節(jié)點(diǎn) 當(dāng)節(jié)點(diǎn)受剪傳遞的兩個(gè)方向不平衡彎矩為 α0xMunb,x、不銹鋼u型卡規(guī)格尺寸α0yMunb,y 時(shí)，不銹鋼螺栓規(guī)格尺寸表等效集中反力設(shè)計(jì)值 可按下列公式計(jì)算： Fl,eq=Fl+ηunb,maxumh0 (G.0.1-5) ηunb,max=αoxMunb,xax/Icx+αoyMunb,yay/Icy (G.0.1-6) 式中 ηunb,max--雙向不平衡彎矩在臨界截面上產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值； Munb,x、Munb,y--豎向荷載、水平荷載引起對(duì)臨界截面周長(zhǎng)重心處 x 軸、y 軸方向的不平衡 彎矩設(shè)計(jì)值，可按公式(G.0.1-2)或公式(G.0.1-4)同樣的方法確定； αox、αoy--x 軸、y 軸的計(jì)算系數(shù)，按本規(guī)范第 G.0.2 條和第 G.0.3 條確定； Icx、Icy--對(duì) x 軸u型螺栓！y 軸按臨界截面計(jì)算的類似極慣性矩，按本規(guī)范第 G.0.2 條和第 G.0.3 條 確定； ax、ay--最大剪應(yīng)力 ηmax 作用點(diǎn)至 x 軸、y 軸的距離。 3 當(dāng)考慮不同的荷載組合時(shí)， 應(yīng)取其中的較大值作為板柱節(jié)點(diǎn)受沖切承載力計(jì)算用的等效集 中反力設(shè)計(jì)值。 第附錄 G.0.2 條板柱節(jié)點(diǎn)考慮受剪傳遞單向不平衡彎矩的受沖切承載力計(jì)算中，與等效集中 反力設(shè)計(jì)值 Fl,eq 有關(guān)的參數(shù)和本附錄圖 G.0.1 中所示的幾何尺寸，可按下列公式計(jì)算： 1 中柱處臨界截面的類似極慣性矩、幾何尺寸及計(jì)算系數(shù)可按下列公式計(jì)算(圖 G.0.1a): Ic=h0at/6+2h0am(at/2) (G.0.2-1) aAB=aCD=at/2 (G.0.2-2) eg=0 (G.0.2-3) (G.0.2-4) 2 邊柱處臨界截面的類似極慣性矩、幾何尺寸及計(jì)算系數(shù)可按下列公式計(jì)算： 1)彎矩作用平面垂直于自由邊(圖 G.0.1b) Ic=h0at/6+h0amaAB+2h0at(at/2-aAB) (G.0.2-5) aAB=at/ （am+2at） aCD=at-aAB eg=aCD-hc/2 (G.0.2-6) (G.0.2-7) (G.0.2-8) (G.0.2-9) 2)彎矩作用平面平行于自由邊(圖 G.0.1c) Ic=h0at/12+2h0am(at/2) (G.0.2-10) aAB=aCD=at/2 (G.0.2-11) eg=0 (G.0.2-12) (G.0.2-13) 3 角柱處臨界截面的類似極慣性矩、幾何尺寸及計(jì)算系數(shù)可按下列公式計(jì)算(圖 G.0.1d): Ic=h0at/12+h0amaAB+h0at(at/2-aAB) (G.0.2-14) aAB=at/2(am+at) (G.0.2-15) aCD=at-aAB eg=aCD-hc/2 (G.0.2-16) (G.0.2-17) (G.0.2-18) 第附錄 G.0.3 條在按本附錄公式(G.0.1-5)、 公式(G.0.1-6)進(jìn)行板柱節(jié)點(diǎn)考慮傳遞雙向不平衡彎 矩的受沖切承載力計(jì)算中， 如將本附錄第 G.0.2 條的規(guī)定視作 x 軸(或 y 軸)的類似極慣性矩、 幾何尺寸及計(jì)算系數(shù)，則與其相應(yīng)的 y 軸(或 x 軸)的類似極慣性矩、幾何尺寸及計(jì)算系數(shù)， 可將前述的 x 軸(或 y 軸)的相應(yīng)參數(shù)進(jìn)行轉(zhuǎn)換確定。 第附錄 G.0.4 條當(dāng)邊柱、角柱部位有懸臂板時(shí)，u型絲廠家臨界截面周長(zhǎng)可計(jì)算至垂直于自由邊的板端 處， 按此計(jì)算的臨界截面周長(zhǎng)應(yīng)與按中柱計(jì)算的臨界截面周長(zhǎng)相比較， 并取兩者中的較小值。 在此基礎(chǔ)上，u型絲廠家應(yīng)按本規(guī)范第 G.0.2 條和第 G.0.3 條的原則，確定板柱節(jié)點(diǎn)考慮受剪傳遞不平 衡彎矩的受沖切承載力計(jì)算所用等效集中反力設(shè)計(jì)值 Fl,eq 的有關(guān)參數(shù)。 說明 1、為了便于在執(zhí)行本規(guī)范條文時(shí)區(qū)別對(duì)待，對(duì)要求嚴(yán)格程度不同的用詞說明如下： 1）表示很嚴(yán)格，非這樣做不可的用詞： 正面詞采用“必須”； 反面詞采用“嚴(yán)禁”石化高強(qiáng)度外六角螺栓 2）表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的詞： 正面詞采用“應(yīng)”； 反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”。 3）表示允許稍有選擇，在條件允許時(shí)首先應(yīng)這樣做的詞： 正面詞采用“宜”； 反面詞采用“不宜”。 表示有選擇，有一定條件下可以這樣做的，采用“可”。 2、規(guī)范中指定應(yīng)按其它有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范執(zhí)行時(shí)，寫法為：“應(yīng)符合……的規(guī)定”或“應(yīng)按…… 執(zhí)行”。
地腳螺栓_建筑/土木_工程科技_專業(yè)資料。地腳螺栓 編輯 機(jī)械構(gòu)件在混凝土基礎(chǔ)上安裝時(shí)，將這種螺栓的呈 J 形、L 形的一端埋 入混凝土中使用。 地腳螺栓一般用 Q235 鋼，即為光圓的。螺紋鋼（Q345）強(qiáng)度大，做螺母的絲扣 沒有光圓的容易
生產(chǎn)地腳螺栓外六角螺栓標(biāo)準(zhǔn)